項(xiàng)目 含水量濕密度天然孔液性 (%) (g Πcm 3) 滲透系數(shù)壓縮 (10-6cm Πs ) 壓縮十字板模量抗剪強(qiáng)度 (kPa ) 隙比指數(shù) 系數(shù) (1ΠMPa ) (MPa ) 河漫3810～1162～11023～1104～011～灘相0166～1151～2012～2　土工格室工程性能211　作用機(jī)理 安徽省位于長江中下游, 沿安慶、貴池、銅陵、 蕪湖、馬鞍山一線有條帶狀厚層軟土分布。具有典型的河漫灘相成因, 軟土成層情況較為復(fù)雜, 成分不均一, 走向和厚度變化較大, 平面分布不規(guī)則, 常成帶 收稿日期:2003Ο03Ο04 土工格室是用高密度聚乙烯片(H DPE ) , 經(jīng)強(qiáng)力 焊接, 成為蜂窩狀結(jié)構(gòu), 填充土石或混凝土, 可構(gòu)成強(qiáng)大側(cè)向限制的大剛度結(jié)構(gòu)體?？捎糜诩庸痰鼗? 筑 作者簡介:張勝(1968-) , 男, 安徽合肥人, 同濟(jì)大學(xué)碩士研究生, 高級工程師, 主要從事道路巖土工程方面的工作1 ? 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved. 公路交通科技　2004年　第4期 路、邊坡防護(hù)等工程。 土工格室用于軟土地基處理, 其作用機(jī)理與其它土工復(fù)合材料(土工布、土工網(wǎng)或格柵等) 有所不同, 土工格室是一種三維網(wǎng)格, 除具有一般土工加筋材料的作用外, 格室產(chǎn)生橫向限制力及網(wǎng)格壁的摩阻力, 這種機(jī)能可使填方不會被擠壓進(jìn)入松軟地基中, 并產(chǎn)生一種粘固及彈性的架橋作用, 這種大剛度板結(jié)構(gòu)可防止土方因載重變形, 并可大大減小傳至軟土地基的附加應(yīng)力。當(dāng)上部荷載不超過地基承載力極限值時(shí), 即使地基變形仍不影響上部結(jié)構(gòu)本身的整體性。土工格室加筋墊層, 不僅起加筋作用, 而其本身的土Ο梁作用機(jī)理形成一種大剛度板結(jié)構(gòu), 增強(qiáng)地基的整體性, 并有效降低傳到天然地基土上的附加應(yīng)力, 從而提高墊層承載力, 減小地基沉降及不均勻沉降。試驗(yàn)表明加筋土墊層的應(yīng)力擴(kuò)散角大約為70°, 普通墊層應(yīng)力擴(kuò)散角一般30°左右, 當(dāng)H ΠB =015時(shí), 加筋墊層擴(kuò)散應(yīng)力范圍可達(dá)4B 。土工格室加筋墊層的土Ο梁作用使土體一定深度內(nèi)豎向附加應(yīng)力有所減小, 使應(yīng)力在斷面上分布更均勻, 這樣不但減小了路堤中線的沉降量, 還減少了路堤底面的不均勻沉降, 據(jù)研究路基中線沉降量可降低10%～15%。212　施工工藝 土工格室大面積鋪設(shè)應(yīng)保證其整體性, 一般接頭采用對接, 片材采用特制的連接件連接拉緊, 鋪設(shè)完畢后, 一般人工向土工格室內(nèi)填筑中粗砂或級配碎石并密實(shí), 再在土工格室上再鋪5cm 厚的砂墊層, 然后再填土, 從兩邊向中間進(jìn)行, 先用推土機(jī)壓實(shí), 然后壓路機(jī)碾壓。其施工工序:整平場地→鋪幅放樣→與前幅邊緣對接并用連接件連接→端頭錨固→填筑中粗砂或碎石→滿鋪5cm 厚砂墊層→填土。3　設(shè)計(jì)方法 ζζγζP =2τ+cN C BN γγC +qN q q +015(2) 式中, P 為極限承載力; c 為粘聚力; q 為附加荷載 (q =γq D q ) ; γq 為格室內(nèi)土的容重; D q 為格室高度; γ為破壞區(qū)土的容重; B 為所施加壓力系統(tǒng)的寬度; τ為土工格室與其間土的抗剪強(qiáng)度(τ=σδ) ; σh tan h 為格室內(nèi)的均應(yīng)力(σK a 為主動(dòng)土壓力系h =pK a ) ; 數(shù); δ為土與格室墻體間的摩擦角; N C 、N q 、N γ為ζζ承載力系數(shù)(與土的內(nèi)摩擦角有關(guān)) ; ζγ為C 、q 、形狀系數(shù)。312　穩(wěn)定性驗(yàn)算 邊坡穩(wěn)定是路基設(shè)計(jì)的關(guān)鍵, 驗(yàn)算方法分極限平衡理論法和有限元法兩大類, 一般常用前者。極限平衡理論法具體要根據(jù)軟土厚度、路基填土高度及其物理力學(xué)性質(zhì)等因素加以分析, 找出潛在滑動(dòng)破壞面, 依據(jù)不同的破壞形式進(jìn)行計(jì)算, 加筋材料的作用相當(dāng)于增加一個(gè)抗拉力, 而這個(gè)抗拉力就是筋材克服摩阻力所發(fā)揮的強(qiáng)度, 同時(shí)要考慮筋材對潛在滑動(dòng)面的影響。作者認(rèn)為用這種方法計(jì)算土工格室加筋處理路堤穩(wěn)定性不太妥當(dāng), 因?yàn)橥凉じ袷沂且环N三維網(wǎng)格, 與其中的密實(shí)填料共同形成一種板結(jié)構(gòu), 其不僅能發(fā)揮水平向摩阻力作用外, 還能分擔(dān)擴(kuò)散豎向作用力, 因而建立合理的模型單元用有限元法進(jìn)行分析比較符合土工格室的作用機(jī)理。以下就作者初步嘗試的兩種模型處理方法加以簡介, 以供同行探討。

選項(xiàng)的含水率考慮。 (A)天然含水量 (B)塑限含水量 (C)飽和度為80％的含水量 (D)天然含水量加5％ 答案: (B) 32、某滯洪區(qū)本年滯洪時(shí)淤積了3.0m厚的泥砂，現(xiàn)進(jìn)行勘察，下列( )選項(xiàng)的考慮是錯(cuò)的。 (A)原地面下原來的正常固結(jié)土變成了超固結(jié)土 (B)新沉積的泥砂是欠固結(jié)土 (C)新沉積的飽和砂土地震時(shí)可能液化 (D)與一般第四系土比在同樣的物理性質(zhì)指標(biāo)狀況下，新沉積土的力學(xué)性質(zhì)較差 答案: (A) 33、下列( )選項(xiàng)不宜采用立管式孔隙水壓力計(jì)。 (A)觀測弱透水層的穩(wěn)定水位 (B)觀測排水固結(jié)處理地基時(shí)的孔隙水壓力 (C)觀測強(qiáng)夯法處理地基時(shí)的孔隙水壓力 (D)作為觀測孔觀測抽水試驗(yàn)的水位下降 答案: (C) 34、對于每個(gè)鉆孔的液化指數(shù)，下列( )項(xiàng)說法是不正確的。 (A)液化土層實(shí)測標(biāo)準(zhǔn)貫錘擊數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)貫入臨界值之比越大，液化指數(shù)就越大 (B)液化土層的埋深越大，對液化指數(shù)的影響就越小 (C)液化指數(shù)是無量細(xì)鋼參數(shù) (D)液化指數(shù)的大小與判別深度有關(guān) 答案: (A) 35、圖中帶箭頭所系曲線為飽和正常固結(jié)土的應(yīng)力路徑，請問它符合下列( )種試驗(yàn)的應(yīng)力路徑。 (A)側(cè)限固結(jié)試驗(yàn)的有效應(yīng)力路徑 (B)三軸等壓試驗(yàn)的總應(yīng)力路徑 (C)常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn)的總應(yīng)力路徑 (D)常規(guī)三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)的有效應(yīng)力路徑 答案: (D) 36、某土石壩壩址區(qū)地震烈度為8度，在10號孔深度為3米、6米和13米處測得剪切波速值分別為104m/s、217m/ s和313m/s，該孔15米深度范圍內(nèi)土層2.0m以內(nèi)為回填黏性土層，2m至15m內(nèi)為第四系沉積粉砂細(xì)砂層，在工程正常運(yùn)用時(shí)，該處地面淹沒于水面以下，在進(jìn)行地震液化初判時(shí)，下列( )選項(xiàng)是正確的。 (A)3m處的砂土層可能液化，6m和13m處的砂土層不液化 (B)3m和6m處的砂土層可能液化，13m處的砂土層不液化 (C)3m、6m、13m處的砂土層都可能液化 (D)3m、6m、13m處的砂土層均不液化 答案: (A)