式中：φ形式，值得進一步推廣。 s ———種植土與邊坡界面的摩擦角； f j ———單位深度格室焊接點的剝離強度；參考文獻s ———鉚釘?shù)拈g距，一般為格室蜂巢直徑的[1]陸士強，王釗，劉祖德. 土工合成材料應用原倍數(shù)；理[M].北京：水利電力出版社，1994. F [2]張俊云，周德培，李紹才. 巖石邊坡生態(tài)種植2%———每延米雙向土工格柵縱向伸長率為 2％時的拉伸力?；囼炑芯縖J].巖石力學與工程學報，2001，20（2）： 因而格室的抗滑安全系數(shù)為：239-242. . 土工格室作用機理與應用研究 K =R [3]李力，傅艦鋒 =R （13）現(xiàn)狀[J].山西交通科技，2003，10（1）：64-65. 要求K ≥1.5。[4]陳健俠，李杜教，龔志達，等. 土工合成材料由式（2）、式（10）、式（11）和式（12）可得鉚釘在工程中的應用[J].國外公路，2000，20（2）：36-最大間距為：39. s [5]周錫九，趙曉峰. 坡面植草防護的淺層加固作max ≤姨K [γLt （K ]（j min sin β-cos βtan φs ）-R a -F 2%14）用[J].北方交通大學學報，1995，19（2）：143-144. 式中，K min 為格室抗滑穩(wěn)定的最小安全系數(shù)。[6]中國標準出版社第一編輯室. 土工合成材料標3土工格室植被護坡型式準匯編[G].北京：中國標準出版社，2000. 土工格室植草護坡是一種特殊的邊坡防護形 式，結(jié)合了工程防護和植物防護的特點。由于工程收稿日期：2013-04-0226交通標準化 1、下列( )選項的組合所提的內(nèi)容能全面而準確地表達合同文本中規(guī)定可以采用的工程勘察計取的收費方式。 I. 按國家規(guī)定的現(xiàn)行《工程勘察設計收費標準》》(2002年修訂本) II. 按發(fā)包人規(guī)定的最低價 III. 按予算包干IV. 按中標價加簽證 V. 按勘察人自訂的收費標準VI．按實際完成的工作量估算 (A) I、II、IV、VI? (B) I、II、IV、VI (C) I、III、IV、VI? (D) III、IV、V、VI? 答案: (C) 2、調(diào)查河流沖積土的滲透性各向異性時，在一般情況下，應進行下列( )方向的室內(nèi)滲透試驗。 (A)垂直層面方向 (B)斜交層面方向 (C)平行層面方向 (D)任意方向 答案: (A) 、(C) 3、采用予應力錨索時，下列選項中( )項是不正確的。 (A)預應力錨索由錨固段，自由段及緊固頭三部份組成 (B)錨索與水平面的夾角以下傾15°~30°為宜 (C)預應力錨索只能適用于巖質(zhì)地層的邊坡及地基加固 (D)錨索必須作好防銹防腐處理 答案: (C) 4、下列( )選項不宜采用立管式孔隙水壓力計。 (A)觀測弱透水層的穩(wěn)定水位 (B)觀測排水固結(jié)處理地基時的孔隙水壓力 (C)觀測強夯法處理地基時的孔隙水壓力 (D)作為觀測孔觀測抽水試驗的水位下降 答案: (C) 5、某鹽漬土地段地下水位深1.8m，大于該地毛隙水強烈上升高度與蒸發(fā)強烈影響深度之和，在開挖試坑的當時和曝曬兩天后分別沿坑壁分層取樣，測定其含水率隨深度變化如下表，該地段毛隙水強烈上升高度應是下列( )個值。

這里σn =垂直應力。 T=界面的剪切應力（C U 在限制條件） F =土工格室填充材料摩擦角 主應力的旋轉(zhuǎn)在基床深度內(nèi)發(fā)生。因此，土工格室墊層預期拉伸強度等于路堤防護水平應力。 2.2基于邊坡穩(wěn)定分析的設計 邊坡穩(wěn)定分析基礎上的堤防加固設計是由瑪達維Latha 等開發(fā)（2006）。這種方法使用通用坡度穩(wěn)定程序設計測算路堤需要的土工格室墊層的強度。土工格室進行邊坡穩(wěn)定分析計算機程序需要堤防坡幾何形狀尺寸、土工格室層高度、地基土深度、高剪切堤土的強度參數(shù)和土工格室層數(shù)、地基土的性質(zhì)、孔隙水壓力系數(shù)，輸入超載壓力的峰值。該方案采用比紹普的方法計算安全系數(shù)，該程序會自動搜索不同的判定滑動圓，并給出了安全的最低因子和臨界滑動圓的中心的坐標。該計算機程序的可靠性通過一些實例驗證來確保。從程序?qū)τ谶@些問題得到安全系數(shù)與最低系數(shù)，和通過繪制幾個試滑圓的圖形化方法獲得的安全系數(shù)，為每個使用常規(guī)方法獲得這些滑動圓的安全系數(shù)。 為了設計堤下土工格室，土工格室層被視為一層土壤粘結(jié)強度大于包裹的土壤和比相同包裹的土壤更大的內(nèi)摩擦角。 這是因為，土工格室由膜片提供全方位的土壤約束，，土工格室側(cè)壁加強了土壤的表觀凝聚力。運用漢高和吉爾伯特（1952年），巴瑟斯特和Karpurapu 提出的橡膠膜理論（1993年）分析土壤包圍在單個格室內(nèi)三軸承壓時的內(nèi)聚強度。 同樣的分析延伸為多個土工格室，并且也用于通過 Rajagopal 等制成的土工格室。 （1999年），瑪達維Latha （2000）和瑪達維Latha 和穆爾蒂（2007年）。 由膜片應力產(chǎn)生的附加圍壓可以寫成（漢高和吉爾伯特1952年）： εa =軸向應變 εc =圓周應變 D 0=初始直徑 D =在εa 的軸向應變的樣品的直徑 M =膜片的模量 上面的等式用于計算由于土工格室的附加圍壓加固，使用參數(shù)如下。D 0作為土工格室的初始直徑。土工格室展開不是圓形，形狀是三角形。土工格室的三角形等效直徑可通過等同的圓來獲得。M 是在軸向應變εA 的土工格室的材料的模量，可以從土工格室寬幅拉伸強度試驗得到的長期負載 - 應變曲線來確定。 圖2土工格室加固強度提高的莫爾圓的計算 表觀粘結(jié)強度和附加圍應力之間的關系由于可以通過土工格室增強土壤樣品繪制圓莫爾圖獲得，圖2所示，工格室墊層附加粘結(jié)強度可根據(jù)下式（Rajagopal 等1999）獲得： 在（4）求Δσ3的值，代入等式（5），我們將得到土工格室約束土壤產(chǎn)生的凝聚力。這個附加的粘結(jié)強度被添加到原始在土工格室包封土壤的內(nèi)聚強度以獲得土工格室墊層（C g ）的內(nèi)聚強度。初步設計的問題，如筑堤土中的堤防的幾何形狀、地基的性質(zhì)給出，我們可以通過試驗值用邊坡穩(wěn)定分析土工格室墊層，并確定得到的設計值所需土工格室墊層內(nèi)聚強度的安全系數(shù)。從這個粘結(jié)強度，我們可以計算出土工格室的高度、土工格室的壁厚和土工格室軸向應變的展開尺寸的假設值。這種設計方法已通過驗證，土工格室支持模型堤防的情況下，在實驗室建立了不同格室的展開尺寸大小、不同的土工格室高度；瑪達維Latha 等制成不同土工格室和沙子和粘土填充材料、土工格室墊層（2006）。，在模型試驗與附加壓力下，作為一個在邊坡穩(wěn)定分析得到的安全因素是很好達成一致，可以觀察出導致路堤失敗所需的最大附加壓力。

山東聯(lián)祥工程材料有限公司，公司位于馳名中外的“五岳之首”——泰安，周邊風景秀麗，環(huán)境優(yōu)雅，西距中國肥桃之鄉(xiāng)30公里，南距文化名城孔府（曲阜）70公里，西距歷史古跡梁山50公里，北距省城濟南國際機場80公里，周邊與濟青、京滬、京福高速公路及104國道相連接，交通十分便利，通訊發(fā)達。
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