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實際取值：C U = 15千牛/平方米 針對承載力的安全系數(shù)= 15/11.04=1.35（一般需要1.25）。因此，是安 全的。 對于土工格室設(shè)計，考慮格室墊層中的土壤顆粒構(gòu)件在軟質(zhì)層的相互影響，在構(gòu)件中可承受的應(yīng)力狀態(tài)可以從Mohrcircle 詹納（1988）闡述的結(jié)構(gòu)中獲得： 構(gòu)件的水平應(yīng)力σh =σn -2x ， τ=界面的剪切應(yīng)力=限制條件下的C U =11.04千牛/平方米； 堤壩的最高部分σn =6×19+20=134千牛/平方米; υ=40°土工格室填充材料（土壤填充參數(shù)） 方程E q （3）計算出的X=51.36千牛頓/米2； σh =σn – 2X=134 - 2×51.36=31.28千牛/平方米。 主應(yīng)力的旋轉(zhuǎn)發(fā)生在格室墊層深層。因此，格室墊層需要強(qiáng)度=31.28千牛/米。因此，長期抗拉強(qiáng)度超過31.28千牛/米的土工格室墊層與應(yīng)用于高度1米左右的路堤加固；底層用土工格柵，在設(shè)計中該格柵層的強(qiáng)度不會考慮，這個土工格柵基礎(chǔ)方便土工格室層的鋪設(shè)，增加了土工格室墊層的剛性和橫向約束軟土層的作用，提高了安全性。 3.2基于邊坡穩(wěn)定分析的設(shè)計 無加筋路堤的邊坡穩(wěn)定分析 圖5，最小因子安全性為0.83。無加筋邊坡穩(wěn)定分析的滑動破壞的路堤，如圖 7。 對于土工格室填充材料υ=40°（土壤填充） 土工格室墊層的高度= 1 M； 土工格室層的內(nèi)摩擦角40°； 由于填充土壤是粘性的，土工格室加固后產(chǎn)生了更大的內(nèi)聚力（C r ）為28千帕，對于υ=40°，k p 為4.59。將C r 的值和K p = 0和 4.59代入式E q （7），獲得Δσ3=26千帕。 假定土工格室的直徑為1m ，從而得到為1的縱橫比（H / D 0），替代Δσ3，D0，考慮在式（4）中土工格室擋墻軸向應(yīng)變2.5％，M 取值為1000千牛/米。因此，1米的高度和土工格室張開的尺寸與土工格室墊層、土工格柵制成具有在2.5％的應(yīng)變時割線模量（M ）為1000千牛/米可以用于加固路堤。極限抗拉強(qiáng)度約40千牛/米雙向格柵通常納入本范圍（穆拉利克里希納和瑪達(dá)維Latha 2007）。 3.3基于有限元分析的設(shè)計 在圖5中所示的堤，是模擬在有限元分析中所討論的在有限元程序GEOFEM 前面幾節(jié)提出的方法。土工格室墊層為作為模型，就像任何土層的等效復(fù)合層，這種建模方法在模擬兩種剛度和土工格室包裹土強(qiáng)度相當(dāng)不錯，這些在軟土地基和土工格室層之間界面，也是填土和土工格室層之間零厚度界面，注意事項4所述的古德曼（1968）描述，考慮在其中計算出的零厚度連續(xù)構(gòu)件相對應(yīng)的節(jié)點(diǎn)位移，分別在兩側(cè)與節(jié)點(diǎn)分別生成有限元網(wǎng)格，通過共同的元素連接。這些構(gòu)件的剪切剛度最初定義為非常高（106千帕/米），以確保在節(jié)點(diǎn)任一側(cè)界面的位移的兼容性。土壤和鋼筋之間界面的剪切剛度是使用粘型配方，其中假設(shè)模擬時的剪切應(yīng)力是小于由Mohr-Coulomb 模型中定義的剪切強(qiáng)度。一旦剪切應(yīng)力達(dá)到界面的剪切強(qiáng)度（τf ），剪切剛度降 低到一個小的值，該值小于初始值1000倍，以允許加強(qiáng)和土壤之間的相對運(yùn)動。在整個分析中剛度在高值（106千帕/米）保持恒定以確保節(jié)點(diǎn)在垂直方向上的連續(xù)性，這些構(gòu)件不允許拉伸應(yīng)力產(chǎn)生。 軟地基土的本構(gòu)關(guān)系，并在路基土使用摩爾庫侖理想彈塑性屈服面與非關(guān)聯(lián)流動數(shù)值模擬規(guī)則，平均楊氏模量（E ）和土壤的泊松比（μ）被取為1兆帕和0.45，μ值是15千帕的內(nèi)聚力時的合理值（US1990年工程兵部隊，EM 1110-1-1904）。這些值取為60兆帕和0.3為路基填充土，對于M 的任何試驗值，工格室層的楊氏模量的值可使用公式（6）計算，取最小圍壓作為土工格室層主應(yīng)力的中心線。土工格室填充土模量取值為1000，這是根據(jù)簡布（1963）選擇中粗砂取值的。路基用割線模量500千牛/米和1000千牛土工格室沿著無筋路堤示于圖9，坡腳附近的橫向變形示于圖10。 圖9 路堤下方的沉降設(shè)計實例 圖10 坡腳附近的橫向變形設(shè)計實例 從圖9中觀察，無筋路堤在建筑末端沉降約1 m ，當(dāng)用2.5％延伸率時割線模量500千牛/米的土工格室加固路堤時，沉降降低至0.46米。當(dāng)土工格室材料的割線模量提高到1000千牛/米，在施工完工時的沉 降為0.28米，這將小于路堤總高度的5％，按照美國陸軍工程兵團(tuán)（UFGS-357313，2008）中給出的參考數(shù)據(jù)，這被視為極限沉降狀態(tài)。因此，建議高1米的軟土路基需要用一層正割模量大于或等于1000千牛/米的土工格室填充土加強(qiáng)，以控制路基施工過程中的壓力增加時路堤下方的沉降。 如圖10觀察，正割模量1000千牛/米的土工格室層可以有效地減少坡腳附近的橫向變形。正如前面所提到的，這個模量對應(yīng)于具有極限抗拉力約40千牛/米的雙向格柵。

運(yùn)用RS 和GIS 技術(shù)來分析煤礦采空塌陷區(qū)的分布、擴(kuò)展規(guī)律, 大大提高了工作效率, 節(jié)省了工程費(fèi)用。提高可行性研究階段成果的質(zhì)量, 是高速公路特殊路段工程可行性研究中的一個有效技術(shù)手段。 (2) 在運(yùn)用RS 和GIS 技術(shù)中, 必須充分考慮和分析相關(guān)的地質(zhì)資料, 要多技術(shù)、多手段綜合分析。 (3) 在具體分析應(yīng)用過程中, 要選取有典型代表性的自然現(xiàn)象, 充分利用RS 和G RS 技術(shù)的優(yōu)勢, 對這些信息進(jìn)行深入的分析和處理, 這樣才能得到科學(xué)準(zhǔn)確的結(jié)論。 (4) RS 和GIS 技術(shù)在高速公路建設(shè)中有非常廣闊的應(yīng)用前景, 雖然目前國內(nèi)在高速公路建設(shè)領(lǐng)域的應(yīng)用還處于初步階段, 但鑒于該方法的科學(xué)性、實用性和經(jīng)濟(jì)性, 在類似工程中可普遍采用。 參考文獻(xiàn): [1]　羅玲1對近年來主要科技期刊有關(guān)G IS 論文的統(tǒng)計分析[J]1 所以分析得到的塌陷積水區(qū)擴(kuò)展面積以及線路跨越塌 陷積水區(qū)的長度都比實際塌陷區(qū)數(shù)字小。在塌陷積水區(qū)擴(kuò)展分析中, 雖然所使用的遙感影像都是9月份圖像, 在時相上具有相似性, 但由于時間跨度大, 年氣象條件差異也大, 所以塌陷積水區(qū)分布和擴(kuò)展數(shù)據(jù), 都需要根據(jù)這期間實際水文和氣象觀測數(shù)據(jù)來進(jìn)行校正。在塌陷積水區(qū)遙感分析中, 所使用的遙感圖像分辨率較低, 影響了分析結(jié)果的準(zhǔn)確性, 在后續(xù)線路詳細(xì)設(shè)計中, 可以使用現(xiàn)勢性好的高分辨率遙感圖像如IK onOS (1m ) 或航空攝影影像。3　結(jié)論 (1) 在高速公路特殊路段的工程可行性研究中, 測繪科學(xué), 2002, 27(2) 1 [2]　羅曉燕1“3S ”結(jié)合在地質(zhì)領(lǐng)域中的應(yīng)用[J]1鐵路航測, 1997(1) 1 [3]　江東, 王建華, 陳佩佩, 等1RS 、G IS 技術(shù)在煤礦地質(zhì)災(zāi)害預(yù) 測中的應(yīng)用[J]1遙感信息, 1999, 19(6) 1 [4]　孔金玲1基于G IS 技術(shù)的公路選線多方案綜合評價[J]1武漢 測繪科技大學(xué)學(xué)報, 1999, 24(3) 1 (上接第39頁) 板結(jié)構(gòu), 提高墊層本身承載力, 并將 上部荷載應(yīng)力擴(kuò)散到更大范圍。 (2) 減小地基沉降及不均勻沉降。土工格室加筋墊層整體性增強(qiáng), 加筋墊層的土Ο梁作用使土體一定深度內(nèi)豎向附加應(yīng)力有所減小, 使應(yīng)力在斷面上分布更均勻, 以減小不均勻沉降量, 特別對新老路拓寬段能發(fā)揮有效作用。 (3) 土工格室的施工應(yīng)保證格室內(nèi)填土的壓實, 為此, 填料最好為粗骨料, 且要有良好的級配, 最大粒徑不超過5cm 。土工格室比較適合于淺薄層軟土地基的加固, 對于深厚層軟土地基(有硬殼層) 當(dāng)填土較高時, 應(yīng)適當(dāng)延長預(yù)壓時間, 以減小工后沉降。 (4) 土工格室為近年來新研制的土工復(fù)合材料, 土工格室加筋墊層的作用機(jī)理、設(shè)計方法等有待于進(jìn)一步深入研究。 參考文獻(xiàn): [1]　朱湘, 黃曉明, 鄧學(xué)均1土工格柵加筋路堤機(jī)理分析[J]1公 路交通科技, 2002(1) 1 [2]　歐陽仲春1現(xiàn)代土工加筋技術(shù)[M]1北京:人民交通出版社, 19911 [3]　Jewell R A 1S oil Rein forcement W ith G eotextiles [M]1London :CIRI Ο A , 19961 [4]　交通部第一公路勘察設(shè)計院1公路軟土地基路堤設(shè)計與施工技 術(shù)規(guī)范(JT J017Ο96) [S]1北京:人民交通出版社, 19971 [5]　蔡美峰主編1巖石力學(xué)與工程[M ]1北京:科學(xué)出版社,