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4．討論 通過設(shè)計(jì)實(shí)例說明，本文所討論了所有三種路基土工格室加固方法。然而，每個(gè)方法有其自身的優(yōu)勢(shì)和局限性。基于滑移線的方法，相比于其他兩種方法是非常復(fù)雜的，因?yàn)樗枰凭€的建立，每個(gè)路堤的跨度和剛性端承載力的計(jì)算。第二種基于對(duì)邊坡穩(wěn)定分析的方法是三個(gè)中最簡(jiǎn)單的，因?yàn)?，它只是需要用一層土進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性，用其屬性取代土工格室墊層來確定任何標(biāo)準(zhǔn)程序使用的土工格室尺寸和材料。基于第三方法，有限元模型是最全面的，因?yàn)樗哂型暾穆返棠M變形、應(yīng)力和在路堤任何位置可以用這個(gè)方法獲得的剪切應(yīng)變。此外，該方法包括：基于給定的路堤高度允許的沉降設(shè)計(jì)，這不是其他兩種方法可解決的。種方法的限制是有限元模擬需要通過實(shí)驗(yàn)室測(cè)定土壤和土工格室材料的準(zhǔn)確特性參數(shù)。關(guān)于結(jié)果的準(zhǔn)確性，所有這三種方法都給予基本相同的范圍，在做出特定的假定，設(shè)計(jì)輸 出有限元分析、滑移線法，邊坡穩(wěn)定分析可用于初步設(shè)計(jì)，同樣可以通過有限元研究，用其完整的變形分析和驗(yàn)證剪切應(yīng)變下可能發(fā)生的 沉降。 5. 結(jié)論 本文提出基于有限元模擬的土工格室加固堤防的設(shè)計(jì)新方法。這種方法和兩個(gè)現(xiàn)有的方法的比較：滑線法，邊坡穩(wěn)定分析方法。在路基軟土的設(shè)計(jì)實(shí)例中使用了所有上述三種方法，這三種方法都有相對(duì)優(yōu)勢(shì)和局限性。這三種方法給出了幾乎類似的結(jié)果?；凭€的方法相對(duì)于其他兩個(gè)方法非常復(fù)雜，邊坡穩(wěn)定分析方法簡(jiǎn)化的很多，是基于對(duì)邊坡失穩(wěn)安全系數(shù)，這可能不是很關(guān)鍵?；谟邢拊M的設(shè)計(jì)方法是最全面的，因?yàn)樗鉀Q了許可變形問題，也給出了路基的完整的應(yīng)力、變形和給定負(fù)載條件下應(yīng)變行為。有人建議：滑移線和邊坡的穩(wěn)定性方法應(yīng)用于初步設(shè)計(jì)，通過有限元模擬方法進(jìn)行驗(yàn)證。 參考資料 巴瑟斯特，R.J. 和賈勒特，P.M 。 （1988年），“在泥炭地緣復(fù)合床的 大型模型試驗(yàn)路基”，交通運(yùn)輸研究記錄1188，交通運(yùn)輸研究委員會(huì)。華盛頓哥倫比亞特區(qū)，28-36。 巴瑟斯特，R.J 和Karpurapu ，R. （1993），“土工格室加固顆粒的大型 三軸壓縮試驗(yàn)土土力測(cè)試”。 J ，16（3），296-303。 巴瑟斯特，R.J. 和騎士，文學(xué)碩士（1998年），“加筋土覆蓋了大跨度 管道土工格室的分析”，COMPUT 。土力，22，205-219。 布什，D.I ，詹納，C.G . 和巴塞特，R.H 。（1990），“松軟土路堤設(shè)計(jì) 和土工格室基床墊層的施工 ”，Geotext 土工膜，9，83-98。 Cowland ，J.W 和Wong ，S.C.K. （1993年），“軟粘土土工格室加固 路基路面性能”，Geotext 。土工膜，12，687-705。 R. 和洛錫安，E. （1990），“土工格室加固路堤的施工問題 ”，加筋土 結(jié)構(gòu)性能的論文集，英國(guó)巖土工程學(xué)會(huì)，倫敦（英國(guó)），443-447。 羅伊，D. ，赤拉尼維，K. ，辛格河和Baidya ，D.K. （2009年），“降雨誘發(fā)穩(wěn)定土路堤的不穩(wěn)定”，Geomech 。工程，1，193-204。 鄧肯，J.M. 和昌，C.Y . （1970），J ?！巴寥乐械膽?yīng)力和應(yīng)變的非線性 分析”。DIV ，96（5），1629年至1653年。 古德曼，R.E. ，泰勒，R.L. 和布雷克，T.L 。 （1968年），“一個(gè)裂隙 巖體的力學(xué)模型”，J. 土壤專區(qū)，94，637-659。 Hendricker ，A.T. ，F(xiàn)redianelli ，K.H. ，Kavazanjiam ，小E. 和麥凱爾維，III J.A. （1998年），“危險(xiǎn)廢物站場(chǎng)加固 ”，土工合成材料，亞特蘭大第六屆國(guó)際會(huì)議論文集（美國(guó)），465-468。 漢高，D.J 和吉爾伯特，G .C. （1952），“橡膠膜三軸受壓土樣的受力效果”，巖土工程，3，20-29。 V 簡(jiǎn)布，N 。（1963），“用固結(jié)儀和三軸試驗(yàn)確定土壤壓縮狀態(tài)”，論文集 歐洲會(huì)議上SMFE ，威斯巴登，頁19-25。 詹納，C.G . ，布什，D.I 和巴塞特，相對(duì)濕度（1988年），“使用滑線法通過鋪設(shè)一層土工格室層墊底部評(píng)估改善給定承載力的軟地基

選項(xiàng)的含水率考慮。 (A)天然含水量 (B)塑限含水量 (C)飽和度為80％的含水量 (D)天然含水量加5％ 答案: (B) 32、某滯洪區(qū)本年滯洪時(shí)淤積了3.0m厚的泥砂，現(xiàn)進(jìn)行勘察，下列( )選項(xiàng)的考慮是錯(cuò)的。 (A)原地面下原來的正常固結(jié)土變成了超固結(jié)土 (B)新沉積的泥砂是欠固結(jié)土 (C)新沉積的飽和砂土地震時(shí)可能液化 (D)與一般第四系土比在同樣的物理性質(zhì)指標(biāo)狀況下，新沉積土的力學(xué)性質(zhì)較差 答案: (A) 33、下列( )選項(xiàng)不宜采用立管式孔隙水壓力計(jì)。 (A)觀測(cè)弱透水層的穩(wěn)定水位 (B)觀測(cè)排水固結(jié)處理地基時(shí)的孔隙水壓力 (C)觀測(cè)強(qiáng)夯法處理地基時(shí)的孔隙水壓力 (D)作為觀測(cè)孔觀測(cè)抽水試驗(yàn)的水位下降 答案: (C) 34、對(duì)于每個(gè)鉆孔的液化指數(shù)，下列( )項(xiàng)說法是不正確的。 (A)液化土層實(shí)測(cè)標(biāo)準(zhǔn)貫錘擊數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)貫入臨界值之比越大，液化指數(shù)就越大 (B)液化土層的埋深越大，對(duì)液化指數(shù)的影響就越小 (C)液化指數(shù)是無量細(xì)鋼參數(shù) (D)液化指數(shù)的大小與判別深度有關(guān) 答案: (A) 35、圖中帶箭頭所系曲線為飽和正常固結(jié)土的應(yīng)力路徑，請(qǐng)問它符合下列( )種試驗(yàn)的應(yīng)力路徑。 (A)側(cè)限固結(jié)試驗(yàn)的有效應(yīng)力路徑 (B)三軸等壓試驗(yàn)的總應(yīng)力路徑 (C)常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn)的總應(yīng)力路徑 (D)常規(guī)三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)的有效應(yīng)力路徑 答案: (D) 36、某土石壩壩址區(qū)地震烈度為8度，在10號(hào)孔深度為3米、6米和13米處測(cè)得剪切波速值分別為104m/s、217m/ s和313m/s，該孔15米深度范圍內(nèi)土層2.0m以內(nèi)為回填黏性土層，2m至15m內(nèi)為第四系沉積粉砂細(xì)砂層，在工程正常運(yùn)用時(shí)，該處地面淹沒于水面以下，在進(jìn)行地震液化初判時(shí)，下列( )選項(xiàng)是正確的。 (A)3m處的砂土層可能液化，6m和13m處的砂土層不液化 (B)3m和6m處的砂土層可能液化，13m處的砂土層不液化 (C)3m、6m、13m處的砂土層都可能液化 (D)3m、6m、13m處的砂土層均不液化 答案: (A)