臨汾非開(kāi)挖工程PE電力電纜保護(hù)管影響因素
七孔梅花管的埋設(shè)地溝應(yīng)按設(shè)計(jì)要求和施工操作盡可能平直，如溝底不平可鋪上一層細(xì)沙。埋管前應(yīng)清除溝內(nèi)的硬質(zhì)物，防止變形。開(kāi)始埋管時(shí)，應(yīng)將多孔管預(yù)留10-15CM在人井，以便穿纜。應(yīng)將管堵塞住露在人井端的子管。埋管時(shí)嚴(yán)禁泥沙異物混入管內(nèi)。
 連接將管材狀筋朝上放置，將端部管材外壁清理干凈，再將直接一端承口插入，再端面上墊上一塊厚木板，用錘頭敲打板，使管材承插到位。
通過(guò)三點(diǎn)彎曲試驗(yàn),分析比較了單向分布與亂向分布鋼纖維混凝土的極限荷載、斷裂韌度、斷裂能和裂縫尖端開(kāi)口位移.結(jié)果表明:與亂向分布鋼纖維混凝土相比,單向分布鋼纖維混凝土極限荷載、斷裂韌度、斷裂能和裂縫尖端開(kāi)口位移均有明顯提高.單向分布鋼纖維混凝土斷裂性能明顯優(yōu)于亂向分布鋼纖維混凝土.單向分布鋼纖維混凝土中有更多的鋼纖維橋接裂縫兩邊并有效承受荷載,使其斷裂性能明顯提高.

臨汾非開(kāi)挖工程PE電力電纜保護(hù)管影響因素在直接的另一端承接口處，將另一根管材插入直接并承插到位，如此順延至下一個(gè)人井處。在實(shí)際施工中，每根管材的長(zhǎng)度連起來(lái)不一定和人井之間的長(zhǎng)度一樣，在這種情況下，根據(jù)實(shí)際的人井的長(zhǎng)度，距離量好管材的長(zhǎng)度，并用鋼鋸鋸斷，一定要鋸平整齊。對(duì)接完成之后，伸入人井的一端要求用管塞塞好，防止異物侵入。

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纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(FRP)因其輕質(zhì)高強(qiáng)、耐腐蝕等突出優(yōu)勢(shì)受到廣泛的關(guān)注,但其疲勞性能受材料特性、環(huán)境條件和載荷條件影響較大?；谖ㄏ髮W(xué)剛度退化理論,研究了FRP材料的疲勞性能在不同溫度和應(yīng)力水平下的變化規(guī)律,推導(dǎo)了FRP材料基于溫度變化的剛度退化和疲勞壽命預(yù)測(cè)等效模型,并在已有試驗(yàn)數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上對(duì)該模型進(jìn)行了驗(yàn)證,并將之應(yīng)用于E型玻璃纖維平紋編織層狀材料的疲勞性能預(yù)測(cè)。結(jié)果表明:該模型能有效預(yù)測(cè)FRP材料的剛度退化規(guī)律和等效剩余疲勞壽命;FRP材料疲勞性能的溫度效應(yīng)明顯,其影響程度甚至可能超過(guò)應(yīng)力幅的影響。

七孔梅花管初次安裝使用本產(chǎn)品者，可在鋪設(shè)段〈兩個(gè)人井之間的距離時(shí)〉先不要回填土。用穿纜器試穿一孔或兩孔，順利穿入后，再往下段鋪設(shè)，這樣會(huì)更放心。4管子鋪設(shè)好之后，應(yīng)先用細(xì)沙或細(xì)土回填到侵沒(méi)管的高度，不可使管子懸空狀態(tài)，然后回填其它泥土，禁止將大石頭，大的干土塊砸向管子。5〉當(dāng)管線經(jīng)過(guò)受外力破壞較嚴(yán)重的地段時(shí)，在接孔部分用水泥混泥土包覆，以保證其安全。七孔梅花管是以PVC或PE粒子為主要材料加上其配方經(jīng)過(guò)獨(dú)特的模具而形成的一種梅花狀的通信管材，又稱(chēng)PE電力電纜保護(hù)管和蜂窩管或七彩管，此種管材內(nèi)壁光滑，直接可穿光纜，可節(jié)省工時(shí)，其結(jié)構(gòu)合理，使用價(jià)值高，壽命長(zhǎng)。
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提出了一種新型格構(gòu)腹板增強(qiáng)輕木夾芯復(fù)合材料橋面板,這種面板具有輕質(zhì)高強(qiáng)、耐腐蝕、易拼裝等特點(diǎn),可用于事舟橋等組合結(jié)構(gòu)橋梁領(lǐng)域。該新型橋面板的復(fù)合材料面層、格構(gòu)腹板與芯材在模具內(nèi)通過(guò)真空導(dǎo)入工藝整體一次成型,利用格構(gòu)腹板提高面層與芯材的整體性,可更大程度地發(fā)揮新型橋面板的受力性能?；趶?fù)合材料夾層結(jié)構(gòu)經(jīng)典理論,對(duì)該橋面板在典型輪式車(chē)輛和履帶式車(chē)輛荷載作用下的性能進(jìn)行了受力分析。結(jié)果表明:該橋面板的剛度滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求;纖維面層正應(yīng)力和輕木芯材剪應(yīng)力均滿(mǎn)足強(qiáng)度要求;與原同尺寸橋面板相比,減重57%。

風(fēng)力發(fā)電葉片葉根連接螺栓是復(fù)合材料葉片與風(fēng)輪輪轂連接的的也是關(guān)鍵的部件,通常在安裝過(guò)程中會(huì)施加螺栓預(yù)緊力,保證葉片與輪轂連接的緊密性。預(yù)緊力大小的設(shè)定對(duì)螺栓是否能夠正常使用,乃至葉片能否正常運(yùn)行都有重大的影響,在螺栓連接的有限元分析中準(zhǔn)確模擬螺栓的預(yù)緊力是一項(xiàng)復(fù)雜而困難的工作。論述了螺栓預(yù)緊力的理論計(jì)算過(guò)程及利用有限元技術(shù)在ANSYS中模擬螺栓預(yù)緊力的方法,為葉片根部連接施加預(yù)緊力提供可靠的依據(jù)和指導(dǎo)。
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通過(guò)單軸受壓強(qiáng)度和變形特性試驗(yàn),研究了聚醇(PVA)纖維體積摻量、粉煤灰及硅灰摻量對(duì)高韌性PVA纖維增強(qiáng)水泥基復(fù)合材料(PVA-FRCC)受壓性能的影響;依據(jù)測(cè)得的抗壓強(qiáng)度、性模量、泊松比以及單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€,分別建立了立方體抗壓強(qiáng)度與軸心抗壓強(qiáng)度以及性模量的關(guān)系式;利用掃描電鏡技術(shù),對(duì)高韌性PVA-FRCC的微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行了初步研究;基于實(shí)測(cè)應(yīng)力-應(yīng)變曲線的特點(diǎn),提出了單軸受壓本構(gòu)方程,為高韌性PVA-FRCC結(jié)構(gòu)非線性有限元分析及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù).